悬挑卸料平台 专项施工方案

通大·金岸5#、6＃、7＃、8＃楼

悬挑卸料平台专项施工方案

＊＊*＊＊*建设工程有限公司

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悬挑卸料平台施工方案

第一 概 况

1、工程概况

通大·金岸5#楼工程由通化尊正房地产开发有限公司投资兴建，勘察单位为长春市建工工程勘测有限公司，施工单位为＊*＊＊建设工程有限公司.本工程建设位置:地点位于通化市新胜路398号；本工程为：一类高层商住楼，三十三层高层建筑,建筑面积：21492。14m2，建筑总高度99。3m；建筑耐火等级：一级。基础形式为筏板基础，主体结构为：框架剪力墙结构。

为了转运各楼层周转材料和砌砖抹灰材料,计划本工程加工2套工具式型钢悬挑卸料平台，安装在需要的位置。 2、编制依据：

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 《钢结构设计规范》（GB50017—2014） 《建筑钢结构焊接技术规程》(JGJ81-2002) 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—2011）

第二 卸料平台布置位置

卸料平台根据施工层需要利用塔吊就位安装，5＃楼平面位置分别在:： A轴交3—5

轴之间的外侧一个，A轴交28—29轴之间的外侧一个。

第三 卸料平台搭设概况

本工程卸料平台采用槽钢悬挑搭设，悬挑主梁采用2根16b#槽钢槽口水平，次梁采用

14#槽钢槽口水平，间距1米，钢材强度等级不低于Q235，其质量符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定，平台护栏用钢管焊接，高1。2米、平台悬挑长度4。0米，宽3.0米，主次梁锚入楼面5。0米(保证锚入楼面1。25倍），整个平台与护栏焊接成整体,使用时采用塔吊吊装,斜拉钢丝绳采用6＊37φ19。5的，上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离为5m，钢丝绳悬吊于上一层的楼面上连结方式（如图A，上

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部吊点详图)；在离主梁（槽钢）末端0.2米处用6＊37φ19。5的钢丝绳吊拉卸载，安装示意图如下

第四 悬挑卸料平台参数信息 1.荷载参数

脚手板类别：冲压钢脚手板，脚手板自重（kN/m2）：0.30；

栏杆、挡板类别：冲压钢脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m）：0.11； 施工人员等活荷载（kN/m2):2.00,最大堆放材料荷载（kN)：5。50。 2。悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离（m）：3。0，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m)：3。8； 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m）：4.0 m; 钢丝绳安全系数K：5.50,悬挑梁与墙的节点按铰支计算；

只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。 3.水平支撑梁

主梁材料类型及型号:16a号槽钢槽口水平[; 次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平［；

次梁水平间距ld（m)：1。00，建筑物与次梁的最大允许距离le(m）:1.20。 4.卸料平台参数

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m）:4。00,水平钢梁（主梁)的锚固长度（m）：5。00, 次梁悬臂Mc(m）：0。00；

平台计算宽度(m）:3。00.

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第五 卸料平台搭设流程及要求

卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装,吊装时，先挂好四角的吊钩,传发初次信号，但只能稍稍提升平台,放松拉钢丝绳,方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台起吊过程中的平稳，吊装至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用，要求提升一次验收一次,具体构造要求如下：

1、悬挑式卸料平台按现行的相应规范进行设计，其结构构造能防止左右晃动。

2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上.

3、钢丝绳构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算.

4、设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环均采用定型产品，吊环产品并具有合格证书及检验报告。

5、悬挑式卸料平台安装时，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。 6、台面面铺木脚手板。

7、悬挑式卸料平台的平台护栏立杆采用焊接与平台焊接成整体,横杆也采用焊接连接，高1.2米。

8、悬挑式卸料平台使用时，应由专人进行检查，建立建材台账，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

9、操作平台在验收牌上应显著标明人员和物料总重量，严禁超过设计容许荷载800KG，配专人监督,平台每次移动安装后，安装小组应通知项目经理组织所有相关人员验收，并填好验收记录,合格后挂牌使用，并悬挂操作规程。

10、 平台大梁尾端的锚固要求，选用Φ20钢筋作成锚环，锚入砼板中32cm，穿入板下层钢筋下牢固绑扎，锚环高度应根据自身工程情况而定。

11、 卸料平台使用时,应有专人负责检查，平台螺栓连接件和绳卡的紧固情况，必须逐个检查，每周维护一次,发现松动及时修整、牢固. 12、 卸料平台安全围挡应牢固、完整、完好。

13、 平台上起吊、落物应有指挥工指挥，严禁违章指挥。

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14、 严禁向平台抛物,每班完工后应保持平台清洁、完好、如发现有损坏应组织修复好后才能使用.

第六 卸料平台的检查与验收

1、悬挑卸料平台为使用工具安全检查的重点项目，每次使用前必须检查一次。 2、必须由持有效上岗证的专业技术人员吊装；

3、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并迫究责任；

第七 卸料平台搭设安全技术措施

1、质量保障措施

（1）操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。

(2)技术人员在卸料平台搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员.

（3)卸料平台必须严格依据本施工方案进行搭设焊接，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况,保证搭设质量达到设计要求。

（4）卸料平台搭设完毕，依据施工方案与单项作业验收表对卸料平台进行验收，发现不符合要求处,必须限时或立即整改。 2、安全保障措施

（1）操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗.

（2)卸料平台在使用过程要做到文明作业，不得从卸料平台上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得施工。

(3）在卸料平台上施工的各工种作业人中应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

（4）雨天及六级以上大风等天气严禁进行卸料平台吊装、拆除工作。 （5）应设专人负责对卸料平台进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对卸料平台进行检查! a 在大风和大雨后

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b 停用超过两个月,复工前。 B 检查保修项目

a 平台位置、钢丝绳、卡扣等构件是否符合施工方案的要求； b 卸料平台卡扣是否松动，钢丝绳是否完好； c 安全防护措施是否符合要求。

（6）搭拆卸料平台期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。

（7）搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动,将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械.

(8）平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环铺设的脚手板等进行全面的检测，发现问题必须及时处理。

（9)平台上装料不得超过荷载，不得超长超过平台，超高堆放材料不得超过防护栏杆。 （10）平台上的防护栏杆不得破坏

（11）超吊时必须设专人指挥,扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。 （12）放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊,并且不得在平台上组装和清理模板.

（13）不得从上一层向下一层平台上乱抛物料. （14）夜间施工平台上必须保持足够的照明。 3、操作平台安全要求：

⑴、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； ⑵、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口;

⑶、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

⑷、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳,经过检验后才能松卸起重吊钩； ⑸、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

⑹、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

4、平台拆除:拆除应先安装后拆，后安先拆,拆除完后对现场进行清理，并进行刷漆保养。

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第八 型钢悬挑卸料平台计算书

计算依据：

1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—2011 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003

一、构造参数

卸料平台名称 平台长度A(m) 卸料平台与主体结构连接方式 主梁间距L1(m) 次梁外伸长度m(m) 卸料平台 4。0 U形钢筋 2。5 0.25 卸料平台类型 平台宽度B（m） 考虑主梁内锚长度 次梁间距s(m) 内侧次梁离墙水平距离a(m） 外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1（m) 类型一：主梁垂直建筑外墙 3.0 否 1。0 0.3 3.3 外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m） 3.8 内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m) 计算内侧钢丝绳 2。3 否 内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2（m) 3。3 钢丝绳夹个数 3 二、荷载参数

面板自重Gk1(kN/m) 主梁自重Gk3（kN/m) 栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m） 安全网自重Gk5（kN/m) 堆放荷载Pk（kN) 施工活荷载动力系数 220。39 0。169 0。15 0.01 5 1。3 次梁自重Gk2(kN/m) 栏杆、挡脚板类型 安全网设置 施工活荷载Qk1（kN/m) 堆放荷载作用面积S（m) 220。121 栏杆、冲压钢脚手板挡板 设置密目安全网 2 2 三、设计简图

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型钢悬挑式_卸料平台平面布置图

型钢悬挑式_卸料平台侧立面图

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节点一

四、面板验算

模板类型 截面抵抗矩W(cm） 3冲压钢脚手板 4.17 模板厚度t（mm) 抗弯强度设计值［f]（N/mm) 25 205 面板受力简图如下：

计算简图

取单位宽度1m进行验算

q=1。2×Gk1×1+1.4×（1。3×Qk1+Pk/S）×1=1.2×0。39×1+1.4×(1。3×2+5/2）×1=7。608kN/m 抗弯验算：

Mmax=0。100×q×s2=0.100×7。608×0.62=0。274kN·m

σ=Mmax/ W=0。274×106/（4.17×103）=65.681N/mm2<[f］=205N/mm2

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面板强度满足要求！

五、次梁验算

次梁类型 截面惯性矩Ix(cm） 抗弯强度设计值［f]（N/mm） 24槽钢 391.47 205 次梁型钢型号 截面抵抗矩Wx （cm) 弹性模量E(N/mm） 2312。6号槽钢 62。14 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2×Gk1+1。4×1。3

×Qk1）×s+1.2×Gk2=（1。2×0.39+1。4×1.3×2）×0.6+1。2×0.1212=2.61kN/m p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN 正常使用极限状态：

q2=（Gk1+Qk1)×s+Gk2=（0.39+2)×0。6+0.1212=1.555kN/m p2=Pk=5kN 1、抗弯强度

计算简图

Mmax=q1（L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.61（2.52/8—0。252/2)+7×2。5/4=6.333kN.m σ=Mmax/(γxWX）=6。333×106/（1。05×62。14×103）=97。057N/mm2〈[f]=205N/mm2 次梁强度满足要求！ 2、挠度验算

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计算简图

νmax=q2L14/(384EIx）（5—24(m/L1）2）+p2L13/（48EIx)=1.555×25004/（384×206000×391.47×104）×(5—24(0.25/2。5）2)+5×25003/(48×206000×391.47×104）=0.936mm〈［ν］=L1/250=2500/250=10mm 次梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算

σ=Mmax/φbWX=6。333×106/0.785×62。14×103=129。823N/mm2〈[f]=205N/mm2 其中，φb -— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb=(570tb/（lh）)×（235/fy)=（570×9。00×53。00/（2500×126。00))×(235/205.00）=0。9；

由于 φb大于0。6,按照下面公式调整： φb’=1.07—0.282/φb=0.785 次梁稳定性满足要求! 4、支座反力计算 承载能力极限状态：

R1=q1×B/2=2.61×3/2=3.915kN 正常使用极限状态：

R2=q2×B/2=1.555×3/2=2。333kN

六、主梁验算

主梁类型 截面面积A(cm） 截面惯性矩Ix(cm） 抗弯强度设计值［f］（N/mm) 242槽钢 21。95 866。2 205 主梁型钢型号 截面回转半径ix（cm) 截面抵抗矩Wx （cm） 弹性模量E（N/mm) 2316a号槽钢 6.28 108.3 206000 11

根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》(JGJ80—91)，主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算(不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态：

q1=1。2×（Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0。169+0。150+0.010）=0.395kN/m p1=1.4×Pk/2=1。4×5/2=3.5kN R1=3。915kN 正常使用极限状态：

q2=Gk3+Gk4+Gk5=0。169+0.150+0.010=0。329kN/m p2=Pk/2=2.5kN R2=2。333kN 1、强度验算

计算简图

弯矩图(kN·m)

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剪力图（kN)

R外=16.720kN Mmax=12.995kN·m

N=R外/tanα=R外/（h1/a1)= 16.720/（3.300/3.500)=17.733kN

σ=Mmax/(γxWX)+N/A=12.995×106/(1.05×108.300×103）+17。733×103/（21。95×102)=122。352 N/mm2〈[f］=205。000 N/mm2 主梁强度满足要求！ 2、挠度验算

计算简图

变形图(mm）

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νmax=5。569mm〈[ν]=a1/250。00=3500。00/250.00=14.000mm 主梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算

λx=a1/ix=350。000/6.280=55.732

N,Ex=π2EA /(1。1λx2）=3.14162×206000。000×21.950×102/（1.1×55。7322)=1306152.948N 由λx =55.732，查规范（GB50017-2003）中附录C-2得，φx=0.847 N/(φxA）+βmxMmax/(γxWx（1—0.8N/ N，

Ex)）=17。733×103/(0。847×21。95×102）+1。0×12。995×106/[1。05×108.300×103×（1—0。8×17.733×103/1306152.948）]=125。067N/mm2〈［f]=205.000 N/mm2 主梁稳定性满足要求！ 4、支座反力计算

剪力图(kN)

R外=16.720kN

七、钢丝绳验算

钢丝绳型号 钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN） 不均匀系数α 6×37 197。5 0.82 钢丝绳直径 抗拉强度为（N/mm） 安全系数K 219。5 1400 6 14

花篮螺栓

T=R外/sinα=16。720/0.686=24.373kN

［Fg］=aFg/K=0.820×197.500/6。000=26.992kN〉T外=24.373kN 钢丝绳强度满足要求!

八、拉环验算

拉环直径d(mm) 20 抗拉强度（N/mm) 265 15

节点二

σ=T/(2A)=24。373×103/［2×3。14×(20/2）2］=38.810 N/mm2 〈 ［f］= 65N/mm2 拉环强度满足要求！

九、焊缝验算

钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm） 8 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 120 16

节点三

σf=T/（he×lw)=24.373×103/（2×8.000×120.000）=12.694N/mm2悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行.

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格进行设计和验算。 一、 参数信息：

（1） 荷载参数

脚手板列别：木脚手板，脚手板自重（KN/m2)：0。30；

栏杆、挡板类别:胶合板脚手板挡板、栏杆、挡板脚手板自重（KN/m2)：0.15； 施工人员等活荷载(KN/m2）:1.50，最大堆放材料荷载（KN）：5.50。

（2） 悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离（m):2。。75，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：0.80; 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m):6。00；

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钢丝绳安全系数K：5。50，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；

为安全计只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算

（3） 水平支撑梁

主梁材料类型及型号：14b号槽钢槽口水平[; 次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平［；

次梁水平间距1d（m）:1.00，建筑物与次梁的最大允许距离1c(m）：0.65；

（4） 卸料平台参数

水平钢梁（主梁)的悬挑长度(m）：3.65，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m):0。55，(里侧槽钢亦不起作用计算）次梁悬臂Mc(m）：0。00； 平台计算宽度（m）：2。30

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型钢悬挑卸料平台计算书

计算依据:

1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003

一、构造参数

卸料平台名称 卸料平台 卸料平台类型 类型一：主梁垂直建筑外墙 19

平台长度A(m) 卸料平台与主体结构连接方式 主梁间距L1（m) 次梁外伸长度m(m） 外侧钢丝绳离墙水平距离a1（m） 4 U形钢筋 2。5 0.25 3。5 平台宽度B(m) 考虑主梁内锚长度 次梁间距s（m) 内侧次梁离墙水平距离a(m) 外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m） 3 否 0.6 0。3 3。3 内侧钢丝绳离墙水平距离a2（m） 2。3 内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m） 3.3 计算内侧钢丝绳 否 钢丝绳夹个数 3 二、荷载参数

面板自重Gk1(kN/m） 主梁自重Gk3（kN/m） 20。39 0.169 次梁自重Gk2(kN/m) 栏杆、挡脚板类型 0.121 栏杆、冲压钢脚手板挡板 栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m） 安全网自重Gk5(kN/m） 堆放荷载Pk（kN） 施工活荷载动力系数 20。15 0。01 5 1.3 安全网设置 施工活荷载Qk1（kN/m） 堆放荷载作用面积S（m) 22设置密目安全网 2 2 三、设计简图

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型钢悬挑式_卸料平台平面布置图

型钢悬挑式_卸料平台侧立面图

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节点一

四、面板验算

模板类型 截面抵抗矩W(cm） 3冲压钢脚手板 4.17 模板厚度t(mm) 抗弯强度设计值［f］(N/mm） 25 205 面板受力简图如下：

计算简图

取单位宽度1m进行验算

q=1.2×Gk1×1+1.4×(1。3×Qk1+Pk/S）×1=1.2×0。39×1+1.4×（1.3×2+5/2）×1=7.608kN/m 抗弯验算：

Mmax=0。100×q×s2=0。100×7.608×0。62=0。274kN·m σ=Mmax/ W=0.274×106/(4。17×103)=65.681N/mm2<［f]=205N/mm2 面板强度满足要求!

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五、次梁验算

次梁类型 截面惯性矩Ix(cm) 抗弯强度设计值[f]（N/mm) 24槽钢 391。47 205 次梁型钢型号 截面抵抗矩Wx （cm) 弹性模量E（N/mm) 2312。6号槽钢 62.14 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3

×Qk1）×s+1。2×Gk2=(1。2×0.39+1.4×1.3×2)×0。6+1.2×0.1212=2。61kN/m p1=1。4×Pk=1。4×5=7kN 正常使用极限状态:

q2=（Gk1+Qk1）×s+Gk2=(0。39+2)×0。6+0.1212=1。555kN/m p2=Pk=5kN 1、抗弯强度

计算简图

Mmax=q1（L12/8-m2/2）+p1×L1/4=2.61(2.52/8-0。252/2）+7×2.5/4=6.333kN。m σ=Mmax/（γxWX）=6。333×106/(1。05×62.14×103）=97。057N/mm2<［f]=205N/mm2 次梁强度满足要求! 2、挠度验算

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计算简图

νmax=q2L14/（384EIx)（5—24(m/L1）2）+p2L13/(48EIx)=1。555×25004/(384×206000×391。47×104)×(5—24(0。25/2.5)2)+5×25003/(48×206000×391。47×104)=0。936mm〈[ν]=L1/250=2500/250=10mm

次梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算

σ=Mmax/φbWX=6。333×106/0.785×62.14×103=129.823N/mm2〈[f]=205N/mm2 其中，φb -— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb=（570tb/（lh))×(235/fy)=(570×9.00×53.00/（2500×126.00））×(235/205.00）=0.9; 由于 φb大于0.6，按照下面公式调整： φb'=1.07-0.282/φb=0。785 次梁稳定性满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态:

R1=q1×B/2=2.61×3/2=3.915kN 正常使用极限状态：

R2=q2×B/2=1。555×3/2=2。333kN

六、主梁验算

主梁类型 截面面积A（cm） 截面惯性矩Ix（cm) 抗弯强度设计值［f](N/mm） 242槽钢 21。95 866.2 205 主梁型钢型号 截面回转半径ix（cm） 截面抵抗矩Wx （cm) 弹性模量E（N/mm) 2316a号槽钢 6.28 108.3 206000 根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和

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建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态:

q1=1。2×（Gk3+Gk4+Gk5）=1.2×(0。169+0。150+0。010）=0.395kN/m p1=1。4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN R1=3.915kN 正常使用极限状态：

q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.169+0。150+0.010=0.329kN/m p2=Pk/2=2.5kN R2=2。333kN 1、强度验算

计算简图

弯矩图(kN·m)

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剪力图（kN)

R外=16。720kN Mmax=12.995kN·m

N=R外/tanα=R外/(h1/a1)= 16.720/（3.300/3.500）=17.733kN

σ=Mmax/(γxWX)+N/A=12。995×106/(1.05×108.300×103）+17。733×103/(21。95×102）=122.352 N/mm2<［f］=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！ 2、挠度验算

计算简图

变形图（mm)

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νmax=5.569mm〈[ν］=a1/250.00=3500。00/250。00=14.000mm 主梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算

λx=a1/ix=350。000/6。280=55。732 N,Ex=π2EA

/(1。1λx2)=3。14162×206000.000×21。950×102/（1。1×55.7322）=1306152。948N 由λx =55.732，查规范(GB50017—2003)中附录C-2得，φx=0.847 N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0。8N/ N，

Ex))=17。733×103/(0。847×21。95×102)+1.0×12。995×106/[1.05×108.300×103×（1—0。8×17。733×103/1306152.948）］=125。067N/mm2<［f］=205.000 N/mm2 主梁稳定性满足要求! 4、支座反力计算

剪力图（kN)

R外=16.720kN

七、钢丝绳验算

钢丝绳型号 钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN) 不均匀系数α 6×37 197。5 0。82 钢丝绳直径 抗拉强度为（N/mm) 安全系数K 219.5 1400 6 27

花篮螺栓

T=R外/sinα=16.720/0.686=24.373kN

［Fg］=aFg/K=0.820×197.500/6。000=26。992kN〉T外=24.373kN 钢丝绳强度满足要求！

八、拉环验算

拉环直径d(mm） 20 抗拉强度(N/mm) 265 28

节点二

σ=T/（2A）=24。373×103/[2×3.14×(20/2)2]=38.810 N/mm2 < [f］= 65N/mm2 拉环强度满足要求！

九、焊缝验算

钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he（mm） 8 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 120 29

节点三

σf=T/（he×lw）=24。373×103/（2×8。000×120。000)=12。694N/mm2二、 次梁的验算：

次梁选择10号槽钢槽口水平［ ， 间距1m 其截面特性为： 面积 A=12.74cm²； 惯性距 Ix=198。3cm4； 转动惯量 Wx=39.7cm³;

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回转半径 ix=3。95cm；

截面尺寸:b=48mm , h=100mm ， t=8.5mm 1．荷载计算

（1）、脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。40KN/㎡； Q1=0。40×1。00=0。40KN/ m

（2）、型钢自重标准值：本例采用10号槽钢槽口水平[，标准值为0.10KN/m Q2=0。10KN/m （3）、活荷载计算

1）施工荷载标准值:取1。50KN/㎡ Q3=1。50KN/㎡ 2．最大堆放材料荷载P:5.5KN 荷载组合

Q=1。2*（0。40+0。10）+1.4*1.50＊1。00=2。70KN/m P=1。4*5。50=7。70KN 2.内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80—91。P31）为：Mmax=qL2/8 （L—m2/L2)2 + PL/4 经计算得出：Mmax=(2。70＊2.302/8）*8*（1—（0。002/2。302)）+7.70＊2。30/4=6。21KN。m最大支座力计算公式:R=［P+q（L+2m)]/2

经计算得出：R=［(7.70+2.70）＊（2.30+2＊0。00）]/2=6.95KN 3、抗弯强强度度验算

次梁应力：ó=M/YXWX≤［f］ ，其中VX-截面塑性发展系数，取1.05： [f］-钢材的抗压强度设计值：ó=6.21*103/(1.05*39。70）=149.01 N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值:ó=149.01 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值［f］=205 N/mm2 满足要求。

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4、整体稳定性验算

ó=M/φbWX≤［f]；其中-φb均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算: φb=(570tb/1h）* （ 235/fy ）

经过计算得到φb=570*8.50＊48.00＊235/（2300。00*100.00＊235.0)=1。01;由于φb大于0。6,按照下面公式调整:φb =1。07—0.282/φb≤1。0 得到:φb =0.791；

次梁槽钢的稳定性验算：φb =6.21*103/（0.791*39.700）=197.77 N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算：φb ==197.77 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2 满足要求。 三、主梁的验算：

根据规范要求，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算，主梁选择14b号槽钢口水平，其截面特性为： 面积A=21。31cm2 惯性距 IX=609。4 cm4 转动惯量：WX=87。1 cm3 回转半径：验算ix=5.35 cm；

截面尺寸，b=60mm；h=140mm，t=9。5mm;

（一)、荷载栏杆与挡手板自重标准值，本例采用松木板脚手板，标准值为0。15KN/m； Q1=0.15KN/m;G=0。15KN/m*3.65＊2.3=1。26KN

（1） 槽钢自重荷载有Q2=0.16KN/m;次梁的自重 G=0.10KN/m*4＊2.3=0.92KN （2） 脚手板的自重标准：本工程采用松木板脚手板;脚手板自重Q3=0.4KN/m2； (二）、内力验算

为了考虑不利因素，我们把栏杆与挡脚手板自重、次梁的自重、脚手板得自重，考虑成主梁中部的集中荷载,来对主梁进行计算。

P=1.26＊1。2+［（0.92+3。36）＊1.2+（5。5+1。5）＊1.4]/2=8.98 KN 最大弯矩： Mmax=qL2/8 (L—m2/L2)2 + PL/4

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其中γx—截面塑性发展系数，取1.05；

［f］— — 钢材抗压强度设计值，［f］ = 205。00N/mm²；

主次梁槽钢的最大应力计算值 σ=6。456*106/1.05/87100.0+1。20*104/2131。000=76.217N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值 76。217N/ mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值[f］=205.00mm²，满足要求； 4．整体稳定性验算 σ=M/（φBWX）≤ [f]

其中φB-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φB=570*9.5*60。0＊235/(3550.0*140。0＊235.0)=0.6; 由于φB大于0。6，应按照下面公式调整： φB=1.07—0.282/φB≤1。0 可得φB=0.639；

主梁槽钢的稳定性验算σ=6。456*106/（0.639*87100。00）=116。06N/mm²; 主梁槽钢的稳定性验算σ=116.06N/mm² 小于 ［f]=205.00，满足要求； 三、 钢丝拉绳的内力验算:

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水平钢梁的垂直支座反力Rci和拉钢绳的轴力Rui按照下面计算 Rci = Ruisinθi

其中Rci – 水平钢梁的垂直支座反力（KN);

Rui – 拉钢绳的轴力（KN）；

Θi – 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角; Sinθi=sin（ArcTan（6/(0。8+2.75））=0。861； 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：Rui=Rci / sinθi； Rui = 6。619 / 0.861 = 7.69 KN; 四、 钢丝拉绳的强度验算：

选择6＊19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa,直径18。5mm.

［Fg］ = aFg/K

其中［Fg］-钢丝绳的容许拉力（KN);

Fg – 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN),查表得Fg=199.5KN；

α—- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6*19、6＊37、6*61钢丝绳分别取0.85、0。82和0。8.α=0。85；

K – 钢丝绳使用安全系数。K=5.5。 得到:[Fg］=30.832KN>Ru=7。691Kn. 经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求； 五、 钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力最大值Ru进行计算作为拉环的拉力N为: N=Ru=7690.5N. 拉环强度计算公式为: α=N/A≤［f］

其中，［f］为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的.拉环的应力不大于50N/mm²,故拉环钢筋的抗拉强度设计值［f]=50。0N/mm²；

所需要的拉环最小直径D=[7690.6*4/（3。142＊50.00＊2）］½=9。9mm。 实际拉环选用直径D=10mm的HPB235的钢筋制作即可。

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