土压力计算方法

本章主要介绍土压力的形成过程，土压力的影响因素；朗肯土压力理论、库仑土压力理论、土压力计算的规范方法及常见情况的土压力计算；简要介绍重力式挡土墙的设计计算方法。

学习本章的目的：能根据实际工程中支挡结构的形式，土层分布特点，土层上的荷载分布情况，地下水情况等计算出作用在支挡结构上的土压力、水压力及总压力。

第一节 土压力的类型

土体作用在挡土墙上的压力称为土压力。

一、土压力的分类

作用在挡土结构上的土压力，按挡土结构的位移方向、大小及土体所处的三种平衡状态，可分为静止土压力Eo，主动土压力Ea和被动土压力Ep三种。

1．静止土压力

挡土墙静止不动时，土体由于墙的侧限作用而处于弹性平衡状态，此时墙后土体作用在墙背上的土压力称为静止土压力。

2．主动土压力

挡土墙在墙后土体的推力作用下，向前移动，墙后土体随之向前移动。土体内阻止移动的强度发挥作用，使作用在墙背上的土压力减小。当墙向前位移达主动极限平衡状态时，墙背上作用的土压力减至最小。此时作用在墙背上的最小土压力称为主动土压力。

3．被动土压力

挡土墙在较大的外力作用下，向后移动推向填土，则填土受墙的挤压，使作用在墙背上的土压力增大，当墙向后移动达到被动极限平衡状态时，墙背上作用的土压力增至最大。此时作用在墙背上的最大土压力称为被动土压力。 大部分情况下作用在挡土墙上的土压力值均介于上述三种状态下的土压力值之间。

二、影响土压力的因素

1．挡土墙的位移

挡土墙的位移（或转动）方向和位移量的大小，是影响土压力大小的最主要的因素，产生被动土压力的位移量大于产生主动

土压力的位移量。

2．挡土墙的形状 挡土墙剖面形状，包括墙背为竖直或是

倾斜，墙背为光滑或粗糙，不同的情况，土压力的计算公式不同，计算结果也不一样。

3．填土的性质 挡土墙后填土的性质，包括填土的松密程度，即重度、干湿程度等；土的强度指标内摩擦角和粘聚力的大小；以及填土的形状（水平、上斜或下斜）等，都

将影响土压力的大小。

第二节 静止土压力的计算

一、静止土压力的计算公式

静止土压力强度沿墙高呈三角形分布

例5-1 已知某挡土墙高4.0m，墙背垂直光滑，墙后填土面水平，填土重力密度为γ =18.0kN／m3，静止土压力系数Ko=0.65，试计算作用在墙背的静止土压力大小及其作用点，并绘出土压力沿墙高的分布图。 解:按静止土压力计算公式，墙顶处静止土压力强度为：

墙底处静止土压力强度为：

土压力沿墙高分布图如图所示，土压力合力Eo的大小可通过三角形面积求得：

静止土压力E0的作用点离墙底的距离为：

建筑物地下室的外墙、地下水池的侧壁、涵洞的侧壁以及不产生任何位移的挡土构筑物，其侧壁所受到的土压力可按静止土压力计算。

第三节 朗肯土压力理论

一、基本原理

朗肯土压力理论的基本假设条件： （1）挡土墙为刚体；

（2）挡土墙背垂直、光滑，其后土体表面水平并无限延伸，其上无超载。 在挡土墙后土体表面下深度为Z处取一微单元体，微单元的水平和竖直面上的应力为：

1czz 3cxK0z

当挡土墙前移，使墙后土体达极限平衡状态时，此时土体处于主动朗肯状态，cx达到最小值，此时的应力状态如图5-5（b）中的莫尔应力圆Ⅱ，此时的应力称为朗肯主动土压力a。；当挡土墙后移，使墙后土体达极限平衡状态时，此时土体处于朗肯被动状态，cx达到最大值，此时的应力状态如图5-5（b）中的莫尔应力圆Ⅲ，此时的应力称为朗肯被动土压力p。

二、朗肯主动土压力计算

a31tan2452ctan4522ztan2452ctan4522 1．无粘性土

 aztg2(45)或azKaKatan2(45)22

11EaH2tg2(45)或EaH2Ka

222Ea作用方向水平，作用点距墙基h/3。

2. 粘性土

)或azKa2cKa22czazka2cka0临界深度 0Ka 11c22Ea(Hz0)(HKa2cKa)HKa2cHKa222

2aztg2(45)2ctg(45Ea的作用方向水平，作用点距墙基（h-zo）/3处

例题5-2 有一挡土墙高6m，墙背竖直、光滑，墙后填土表面水平，填土的物理力学指标C15kPa，15，18kN/m3。求主动土压力并绘出主动土压力分布图。

解（1）计算主动土压力系数

15Katan245tan2450.59

22（2）计算主动土压力

Ka0.77

z0m，a1zKa2CKa180.592150.7723.1KPa z6m，a2zKa2CKa1860.592150.7740.6KPa （3）计算临界深度z。

z02c2152.16m

180.77Ka（4）计算总主动土压力Ea

Ea140.662.1678kN/m 262.16Ea的作用方向水平，作用点距离墙基1.28m。

3（5）主动土压力分布如图所示 二、朗肯被动土压力计算

1．被动土压力计算公式

当墙体在外荷载作用下想土体方向位移达极限平衡状态时，由极限平衡条件可得大主应力与小主应力的关系为：

0无粘性土 13tan245

2粘性土 13tan2452Ctan45

22因此，朗肯被动土压力的计算公式：

无粘性土 pztan245或pzKP

2粘性土 prztan2452Ctan45或pzKp2cKp

22式中Kp——被动土压力系数，Kptan245

22.被动土压力分布

无粘性土的被动土压力强度沿墙高呈三角形分布，粘性土的被动土压力强度沿墙高呈梯形分布，如图所示。作用在单位墙长上的总被动土压力Ep，同样可由土压力实际分布面积计算。Ep的作用方向水平，作用线通过土压力强度分布图的形心。

例题5-3有一挡墙高6m，墙背竖直、光滑，墙后填土表面水平，填土的重度r=18.5KN/m3，内摩擦角20，粘聚力c=19KPa 。求被动土压力并绘出被动土压力分布图。

解（1）计算被动土压力系数。

20Kptan2452.04

2kp1.43

（2）计算被动土压力

z0m，Pprzkp2Ckp18.502.042191.4354.34kPa z6m，Pprzkp2Ckp18.562.042191.43280.78kPa （3）计算总被动土压力

Ep154.34280.7861005.36kN/m 2Ep的作用方向水平，作用点距墙基为z，则

161654.346280.7854.3462.32m1005.36232Ep

（4）被动土压力分布如图5-9所示。

小结：朗肯土压力的适用条件及计算

四、几种常见情况的土压力 1．填土表面作用均布荷载

当墙后土体表面有连续均布荷载q作用时，均布何载q在土中产生的上覆压力沿墙体方向呈矩形分布，分布强度q，土压力的计算方法是将垂直压力项γz换以γz+q计算即可。

无粘性土PazqKa

PpzqKp

粘性土 PazqKa2CKa PpzqKp2CKp 例题5-4 已知某挡土墙高6.00m，墙背竖直、光滑、墙后填土表面水平。填土为粗砂，重度r=19.0kN/m3，内摩擦角32，在填土表面作用均布荷载q=18.0kPa。计算作用在挡土墙上的主动土压力。 解（1）计算主动土压力系数

32 Kptan2450.307

2（2）计算主动土压力

z0m，Pa1zqKa190180.3075.53kPa z6m，Pa2zqKa196180.30740.52kPa （3）计算总主动土压力

Ea5.536140.525.53633.18104.97138.15kN/m 2Ea作用方向水平，作用点距墙基为z，则

z16633.18104.972.24m 138.1523（4）主动土压力分布如图所示

2．墙后填土分层

挡土墙后填土由几种性质不同的土层组成时，计算挡土墙上的土压力，需分层计算。若计算第i层土对挡土墙产生的土压力，其上覆土层的自重应力可视为均布荷载作用在第i层土上。以粘性土为例，其计算公式为：

Pai1h12h2ihiKai2CiKaiPpi1h12h2ihiKpi2CiKpi

例题5-5 挡土墙高5m，墙背直立，光滑，墙后填土水平，共分两层，各土层

的物理力学指标如图5-12所示，试求主动土压力并绘出土压力分布图。 解：（1）计算主动土压力系数

16322Katan45 Ka1tan2450.310.57 222Ka20.75

（2）计算第一层的土压力 顶面Pa01zKa11700.310 底面Pa11zKa11720.3110.5kPa （3）计算第二层的土压力

顶面Pa11h12zK2CKa21721900.572100.754.4kPa

a2底面Pa21h12zKa22C（4）计算主动土压力Ea

1110.524.4336.94.432210.513.248.7572.5kN/mEaEa作用方向水平，作用点距墙基为z，则

Ka21721930.572100.7536.9kPa

z123310.5313.248.751.5m72.5323（5）挡土墙上主动土压力分布如图所示

3．填土中有地下水

当墙后土体中有地下水存在时，墙体除受到土压力的作用外，还将受到水压力的作用。计算土压力时，可将地下潜水面看作是土层的分界面，按分层土计算。潜水面以下的土层分别采用“水土分算”或“水土合算”的方法计算。

（1）水土分算法

这种方法比较适合渗透性大的砂土层。计算作用在挡土墙上的土压力时，采用有效重度；计算水压力时按静水压力计算。然后两者叠加为总的侧压力。

（2）水土合算法

这种方法比较适合参透性小的粘性土层。计算作用在挡土墙上的土压力时，采用饱和重度，水压力不再单独计算叠加。 例题5-6 用水土分算法计算图所示的挡土墙上的主动土压力、水压力及其合力。 解（1）计算主动土压力系数

30Ka1tan2450.333

2（2）计算地下水位以上土层的主动土压力

顶面Pa01zKa11800.3330 Pa11zKa11860.33336.0kPa （3）计算地下水位以下土层的主动土压力及水压力

因水下土为砂土，采用水土分算法 主动土压力：

顶面Pa11z12zKa2186900.33336.0kPa 底面Pa21h12zKa2186940.33348.0kPa 水压力：顶面Pw1wz9.800

底面Pw2wz9.8439.2kPa （4）计算总主动土压力和总水压力

Ea113663644836410814424276kN/m 22Ea作用方向水平，作用点距墙基为z，则

z16441084144243.51m 276323139.2478.4kN/m 2PwPw作用方向水平，作用点距墙基4/3=1.33m。

（5）挡土墙上主动土压力及水压力如图5-14所示。

第四节 库仑土压力理论

一、基本原理 1．库仑研究的课题：（1）墙背俯斜，倾角为（墙背俯斜为正，反之为负），（2）墙背粗糙，墙与土间摩按角为；（3）填土为理想散粒体，粘聚力c0；（4）填土表面倾斜，坡角为。

2．库仑理论的基本假定：（1）挡土墙向前（或向后）移动（或转动）；（2）墙后填土沿墙背AB和填土中某一平面BC同时向下（或向上）滑动，形成土楔体△ABC；（3）土楔体处于极限平衡状态，不计本身压缩变形；（4）土楔体△ABC对墙背的推力即为主动力压力Ea（或被动力压力Ep）。 二、无粘性土压力计算 1．主动土压力计算

Ea12hKa 2Kacos2Sin()Sin()2coscos1Con()Con()2

δ—墙背与填土之间的摩擦角，可用试验确定。

总主动图压力Ea的作用方向与墙背法线成角，与水平面成角，其作

h用点距墙基。

32．无粘性土被动土压力

12hkP 2 Kp—库仑被动土压力系数，其值为：

EPKpcos2Sin()Sin()coscos1Con()Con()22

h处。 3例题5-6 挡土墙高6m，墙背俯斜10，填土面直角20，填土重度18kN/m3，30，C0，填土与墙背的摩擦角10，按库仑土压力理论计算主动土压力。

总被动土压力Ep的作用方向与墙背法线顺时针成角，作用点距墙基解 由10，20，10，30查表5-1，Ka=0.534。

主动土压力强度为： Z=0m，Pa=18×0×0.534=0 Z=6m，Pa=18×6×0.534=57.67kPa 总主动土压力为：

Ea157.676173.02kN/m 2Ea作用方向与墙背法线成10夹角，Ea的作用点距墙基

41.33m处。 3

第五节 《规范》法计算土压力

对于墙后为粘性土的土压力计算可选用《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）所推荐的公式。

EaC12hKa 2式中Ea——总主动力土压力；

C——主动力土压力系数，土坡高度小于5m时宜取1.0；高度为5-8时宜取1.1；高度大于8m时宜取1.2；

γ—— 填土的重度 h——挡土结构的高度 Ka——主动土压力系数

KasinKqsinsinsinsin

sin2sin22sincoscos2Kqsinsin

 sincos)(KqsinsinsincosKq112

2qsincos2c  rhsinhq—地表均布荷载（以单位水平投影上的荷载强度计）其他符号如图5-19所示。

《建筑地基基础设计规范》（GB5007—2002）推荐的公式具有普遍性，但计算Ka较繁。对于高度小于或等于5m的挡土墙，排水条件良好（或按规定设计了排水措施）。填土符合表5-3的质量要求时，其主动土压力系数可按图5-20查得。

例题5-7某挡土墙高度5m，墙背倾斜20，墙后填土为粉质粘土，d17kN/m3，10%，30，15，10，C5kPa。挡土墙的排水措施齐全。按《规范》方法计算作用在该挡土墙上的主动土压力。 解：由d17kN/m3，10%

土的重度d117110%18.7kN/m3

C1.1 排水条件良好，Ka可查图5-20（d），Ka=0.52，h5m，d17kN/m3，

EaC121hKa1.118.7520.52133.7kN/m 22Ea作用方向与墙背法线成15°角，其作用点距墙基

51.67m处。

3

第六节 挡土墙设计

一、 挡土墙形式的选择

1．挡土墙选型原则

⑴挡土墙的用途，高度与重要性； ⑵建筑场地的地形与地质条件； ⑶尽量就地取材，因地制宜； ⑷安全而经济。

2．常用的挡土墙型式 ⑴重力式挡土墙

重力式挡土墙其特点是体积大，靠墙自重保持稳定性。墙背可做成俯斜，直立和仰斜三种，一般由块石或素混凝土材料砌筑，适用于高度小于6m，地层稳定开挖土石方时不会危及相邻建筑物安全的地段。其结构简单，施工方便，能就地取材，在建筑工程中应用最广。

⑵悬臂式挡土墙

悬臂式挡土墙其特点是体积小，利用墙后基础上方的土重保持稳定性。一般由钢筋混凝土砌筑，拉应力由钢筋承受，墙高一般小于或等于8m。其优点是能充分利用钢筋混凝土的受力特点，工程量小。

⑶扶壁式挡土墙

扶壁式挡土墙其特点是为增强悬臂式挡土墙的抗弯性能，沿长度方向每隔（0.8~1.0）h做一扶壁。由钢筋混凝土砌筑，扶壁间填土可增强挡土墙的抗滑和抗倾覆能力，一般用于重大的大型工程。

⑷ 锚定板及锚杆式挡土墙

锚定板及锚杆式挡土墙如图5-24所示，一般由预制的钢筋混凝土立柱，墙面，钢拉杆和埋置在填土中的锚定板在现场拼装而成，依靠填土与结构相互作用力维持稳定，与重式挡土墙相比，其结构轻，高度大，工程量少，造价低，施工

方便，特别适用于地基承载力不大的地区。

⑸加筋式挡土墙

加筋式挡土墙由墙面板，加筋材料及填土共同组成 如图5-25所示，依靠拉筋与填土之间的摩擦力来平衡作用在墙背上的土压力以保持稳定。拉筋一般采用渡锌扁钢或土工合成材料，墙面板用预制混凝土板。墙后填土需要较高的摩擦力，此类挡土墙目前应用较广。 二、重力式挡土墙设计

1．重力式挡土墙截面尺寸设计

挡土墙的截面尺寸一般按试算法确定，即先根据挡土墙所处的工程地质条件、填土性质、荷载情况以及墙身材料、施工条件等，凭经验初步拟定截面尺寸。然后进行验算。如不满足要求，修改截面尺寸，或采取其他措施。挡土墙截面尺寸一般包括：

（1）挡土墙高度 h

挡土墙高度一般由任务要求确定，即考虑墙后被支挡的填土呈水平时墙顶的高度。有时，对长度很大的挡土墙，也可使墙顶低于填土顶面，而用斜坡连接，以节省工程量。

（2）挡土墙的顶宽和底宽

挡土墙墙顶宽度，一般块石挡土墙不应小于400mm，混凝土挡土墙不应小于200mm。底宽由整体稳定性确定。一般为0.5~0.7倍的墙高。 2．重力式挡土墙的计算

重力式挡土墙的计算内容包括稳定性验算，墙身强度验算和地基承载力验算。 （1）抗滑移稳定性验算

图5-26 挡土墙稳定性验算

在压力作用下，挡土墙有可能基础底面发生滑移。抗滑力与滑动力之比称为抗滑移安全系数Ks，Ks按下式计算

KsGnEanuEatGt≥1.3 （5-21）

GnGcos0 GtGsin0

EatEasin0 EanEacos0

G为挡土墙每延米自重；0为挡土墙基底的倾角；为挡土墙墙背的倾角；

为土对挡土墙的摩擦角；ｕ为土对挡土墙基底的摩擦系数。

若验算结果不满足要求，可选用以下措施来解决：

①修改挡土墙的尺寸，增加自重以增大抗滑力；

②在挡土墙基底铺砂或碎石垫层，提高摩擦系数，增大抗滑力；

③增大墙背倾角或做卸荷平台，以减小土对墙背的土压力，减小滑动力； ④加大墙底面逆坡，增加抗滑力；

⑤在软土地基上，抗滑稳定安全系数较小，采取其他方法无效或不经济时，可在挡土墙踵后加钢筋混凝土拖板，利用拖板上的填土重量增大抗滑力； （2）抗倾覆稳定性验算

如图5—26所示为一基底倾斜的挡土墙，在主动土压力作用下可能绕墙趾向外倾覆，抗倾覆力距与倾覆力矩之比称为倾覆安全系数Kt，Kt按下式计算。

KtGx0Eazxf≥1.6

EaxzfEaxEasin EazEacos

xfbzcot zfzbtan0

式中z为土压力作用点离墙基的高度；x0为挡土墙重心离墙趾的水平距离； ｂ为基底的水平投影宽度 挡土墙抗滑验算能满足要求，抗倾覆验算一般也能满足要求。若验算结果不能满足要求，可伸长墙前趾，增加抗倾覆力臂，以增大挡土墙的抗倾覆稳定性。 （3）整体滑动稳定性验算，可采用圆弧滑动方法，详见第6章。 （4）地基承载力验算

挡土墙地基承载力验算，应同时满足下列公式

1maxmin≤fa max≤1.2fa 2另外，基底合力的偏心距不应大于0.2倍基础的宽度。 （5）墙身材料强度验算，与一般砌体构件相同。

二、重力式挡土墙设计 3．重力式挡土墙的构造

在设计重力式挡土墙时，为了保证其安全合理、经济，除进行验算外，还需采取必要的构造措施。 （1）基础埋深

重力式挡土墙的基础埋深应根据地基承载力，冻结深度，岩石风化程度等因素决定，在土质地基中，基础埋深不宜小于0.5m；在软质岩石地基中，不宜小于0.3m.。在特强冻胀、强冻胀地区应考虑冻胀影响。 （2）墙背的倾斜形式

当采用相同的计算指标和计算方法时，挡土墙背以仰斜时主动土压力最小，直立居中，俯斜最大。墙背倾斜形式应根据使用要求。地形和施工条件等因素综合考虑确定。应优先采用仰斜墙。 （3）墙面坡度选择

当墙前地面陡时，墙面可取1׃0.05-1׃0.2仰斜坡度，亦采用直立载面。当墙前地形较为平坦时，对中，高挡土墙，墙面坡度可较缓，但不宜缓于1׃0.4。 （4）基底坡度

为增加挡土墙身的抗滑稳定性，基底可做成逆坡，但逆坡坡度不宜过大，以免墙身与基底下的三角形土体一起滑动。一般土质地基不宜大于1׃10，岩石地基不宜大于1׃5。 （5）墙趾台阶

当墙高较大时，为了提高挡土墙抗倾覆能力，可加设墙趾台阶，墙趾台阶的高宽比可取h׃a=２׃１，a不得小于20cm。（如图5-27所示） （6）设置伸缩缝

重力式挡土墙应每间隔10~20m设置一道

伸缩缝。当地基有变化时，宜加设沉降缝。在挡土结构的拐角处，应采取加强构造措施。

（7）墙后排水措施

挡土墙因排水不良，雨水渗入墙后填土，使得填土的抗剪强度降低，对产生挡土墙的稳定不利的影响。当墙后积水时，还会产生静水压力和渗流压力，使作用于挡土墙上的总压力增加，对挡土墙的稳定性更不利。因此，在挡土墙设计时，必须采取排水措施。

①载水沟：凡挡土墙后有较大面积的山坡，则应在填土顶面，离挡土墙适当的距离设置载水沟，把坡上径流载断排除。载水沟的剖面尺寸要根据暴雨集水面积计算确定，并应用混凝土衬砌。载水沟出口应远离挡土墙，如图5—28（a）所示。

②泄水孔：已渗入墙后填土中的水，则应将其迅速排出。通常在挡土墙设置排水孔，排水孔应沿横竖两个方向设置，其间距一般取2~3m，排水孔外斜坡度宜为5%，孔眼尺寸不宜小于100mm。泄水孔应高于墙前水位，以免倒灌。在泄水孔入口处，应用易渗的粗粒材料做滤水层，必要时作排水暗沟，并在泄水孔入口下方铺设粘土夯实层，防止积水渗入地基不利墙体的稳定。墙前也要设置排水沟，在墙顶坡后地面宜铺设防水层，如图5—28（c）所示。 （8）填土质量要求

挡土墙后填土应尽量选择透水性较强的填料，如砂、碎石、砾石等。因这类土的抗剪强度较稳定，易于排水。当采用粘性作填料时，应掺入适当的碎石。在季节性冻土地区，应选择炉碴、碎石、粗砂等非冻结填料。不应采用淤泥，耕植土，膨胀土等作为填料。

例题5-8 已知某块石挡土墙高6m，墙背倾斜10，填土表面倾斜10，土与墙的摩

擦角20，墙后填土为中砂，内摩擦角30，重度18.5kN/m3。地基承载力设计值fa160kPa。设计挡土墙尺寸（砂浆块石的重度取22km/m3）。

解（1）初定挡土墙断面尺寸

设计挡土墙顶宽1.0m底宽4.5m如图5-29所示，墙的自重为

1.04.5622363kN/m G2 因00，Gn363kN/m，Gt0kN/m （2）土压力计算

由30、20、10、10，应用库仑土压力理论，查表5-1 得Ka=0.438，由公式（5-16）得，

11Earh2Ka18.5620.438145.9kN/m

22Ea的方向与水平方向成30角，作用点距离墙基2m处。

EaxEacos145.9cos2010126.4kN/m EazEasin145.9sin201073kN/m

因00，Ean=Eaz=73kN/m

Eat=Eax=126.4kN/m （3）抗滑稳定性验算

墙底对地基中砂的摩擦系数u，查表5-4得μ=0.4。

GnEan363731.38＞1.3 KsEatGt126.4抗滑安全系数满足要求。 （4）抗倾覆验算

计算作用在挡土墙上的各力对墙趾O点的力臂

自重G的力臂x02.10m Ean的力臂 xf4.15m Eax的力臂 zf2m

KtGx0Eazf3632.10734.154.21＞1.6

Eaxzf126.42抗倾覆验算满足要求。

（5）地基承载力验算

作用在基础底面上总的竖向力 N=Gn+Eaz=363+73=436kN/m

合力作用点与墙前趾O点的距离

3632.10734.15126.42x1.86m

4364.5偏心距e1.860.39m

2max基底边缘Pmin43660.39147.3kPa 14.54.546.51PmaxPmin1147.346.596.9kPa＜fa160kPa 22Pmax147.3kPa＜1.2fa1.2160196kPa

地基承载力满足要求。

因此该块石挡土墙的断面尺寸可定为：顶宽1.0m，底面4.5m，高6.0m。

本章小结

挡土墙设计的关键问题在于确定作用墙背上的土压力的性质，大小，方向和作用点。根据挡土墙的位移方向和位移量，我们把土压力分为静止土压力，主动压力和被动土压力，工程实际中用的比较多的是静止土压力和主动土压力，在学

习过程中应正确理解土压力产生的条件，并能根据实际情况准确地判断土压力的性质。

本章的重点是主动土压力的计算。我们学习了朗肯土压力理论，库仑土压力理论及《地基基础设计规范》（GB5007-2002）推荐的主动土压力计算方法。应掌握各计算方法的基本假定，计算原理，计算公式及适用条件，能根据工程实际，较迅速地选择合适的计算方法计算出土压力的大小，方向和作用点。

对于挡土墙的设计，要求掌握重力式挡土墙的设计内容，设计要求并能较熟练地进行挡土墙的验算。