高支模专项施工方案

（高支模专项）

施 工 方 案

编 制：黄 世 君 复 核：吴 国 建

浙江海天建设集团有限公司

2012年10月

目 录

第一章、编制依据 .................................................. 2

第二章、工程概况 .................................................. 2

第三章、施工准备 .................................................. 3

第四章、梁、楼板、柱、墙模板施工方法及构造要求 ..................... 3

第五章、模板工程施工管理措施及安全技术措施 ........................ 14

第六章、模板工程事故应急预案 ...................................... 17

附：模板设计计算书 ............................................... 20

地下室剪力墙模板计算书................................................................................................................. 20

梁模板计算书..................................................................................................................................... 30

楼板模板计算书................................................................................................................................. 81

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第一章、编制依据

《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；

《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]2号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）； 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001； 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002； 定远县城东新区设计图纸；

第二章、工程概况

城东新区体育中心位于定远县定城镇城东新区核心区域，规划总用地面积114057m2、总建筑面积19006m2。其中：体育场（5600座）6106m2；游泳馆总建筑面积6220m2，其中地上5320 m2，地下900m2；综合运动馆（1698座）6680m2；容积率0.15，建筑密度10.55%，绿地率45.4%，机动车停车位248辆。东临靠山路，南接长征东路，西靠东一路，北界空地

一、体育中心看台；

框架混凝结构，各层模板最大尺寸分述如下：

1、一层结构最大梁截面300×800，最大梁跨度11.5m，层高-0.2m，板厚100； 2、二层结构最大梁截面300×900，最大梁跨度11.5m，层高6.5m，板厚100； 4、三层结构最大梁截面450×1000，最大梁跨度11.5m，层高8.3m，板厚100； 二、综合运动馆；

1、一层结构最大梁截面400×800，300×800，最大跨度7.8m，层高-0.2m，； 2、二层结构最大梁截面400×800，300×800，最大跨度7.8m，层高6.2m，无板； 3、三层结构最大梁截面400×800，300×800，最大跨度7.8m，层高10.7m，无厚； 4、屋面结构最大梁截面400×800，300×800，最大跨度7.8m，层高14.9m，板厚120； 三、游泳馆：

1、地下室结构最大梁截面400×1000，300×800，最大跨度7.15m，层高5m，板厚120； 2、二层结构最大梁截面400×1000，300×800，最大跨度7.15m，层高5m，无板； 3、三层结构最大梁截面400×1000，300×800最大跨度7.15m，层高9.5m，无板； 4、屋面结构最大梁截面400×1000，300×800，最大跨度7.15m，层高14m，板厚120；

根据国家住房和城乡建设部发布《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定，根据计算，部分框支梁集中线荷载大于15kn/m2、层高大于6米，属于高支摸部分，为本方案重点考虑的部分，属高支模施工管理范围，按梁分组最大尺寸进行施工安全验算。

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第三章、施工准备

一、技术准备

支模前施工管理人员及作业班组，必须认真阅读，熟悉图纸，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过与设计、建设、监理洽商解决，取得一致意见后，办好签证记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板设计方案。 二 ：材料准备

1、顶板、墙、柱、梁模板材料选用18mm 厚胶合板，次龙骨选用100×50松木枋，主龙骨选用φ48×3.0 双钢管，对拉螺杆选用M14、M16，支撑采用φ48×3.0扣件式脚手架，立杆上端加U型撑，竖向剪力撑水平剪力撑均采用φ48×3.0脚手架钢管，所需材料应保证质量。 三、劳动力准备

根据确定的现场管理机构建立项目管理层，选择高素质的施工作业队伍进行该工程的施工。

1、根据该工程的特点和施工进度计划要求，确定各施工阶段的劳动力需用量计划，事先做好特殊工种（架子工35名）的筹备。

2、对工人进行必要的技术、安全、思想和法制教育，教育工人树立“质量第一，安全第一”的正确思想，遵守有关施工和安全的技术法规，遵守地方法规。

3、生活后勤保障工作：在大批施工人员进场前，必须做好后勤工作的安排，为职工的衣、食、住、行、医等全面考虑，应认真落实，以便充分调动职工的生产积极性。

第四章、梁、楼板、柱、墙模板施工方法及构造要求

第一节、模板配置及加工要求

一般要求

模板制作应顺直，尺寸准确，误差控制在1~2mm。作业队根据方案编制配模图，按图编号逐块制作模板，每块模板严格按加工图尺寸下料。木枋与模板接触面应平直，如不平直，应用压刨刨平直。模板下料时先用尺量好尺寸，弹好墨线后下料，模板四条侧边全部刨平直。跨度大于4m 的梁底模按设计要求起拱，大于2m 的悬臂梁起拱2‰。

本方案模板工程支撑体系要求

1、

合理安排砼浇筑次序，在浇筑完墙柱后才开始浇筑框支梁，利用浇筑好的墙柱作为高支模的水平支撑体系，提高支摸的局部水平稳定性。侧面面板均采用18mm厚国产胶合板，次楞均为50×100mm松木，主楞和剪刀撑均采用φ48×3.0mm扣件式脚手架钢管。

2、

支架体系为满堂架，梁和板的立杆纵横向间距应相等或成倍数。支架立杆基础为筋混凝土地下室顶板或楼盖。顶部设置U型托撑；立杆上端包括U型托撑的可调螺杆：螺杆伸出钢管顶小于200mm，立杆伸出顶步水平杆外的自由长度小于300mm；在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地水平杆，纵横水平杆步距不大于1800m，所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物的墙、柱顶紧顶牢（或用钢管成箍抱紧）。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（见附图）

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3、 立杆接长严禁搭接，必须采用承插连接，相邻两立柱的对接接头不得在同一步内，且对接接头沿竖向的错开距离不宜小于500mm，各接头距中心主节点不宜大于步距的1/3。

4、 5、

严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。

满堂模板的支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪力剪；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪力撑，其宽度宜为4~6m，并在剪刀撑部位的顶部和扫地杆处设水平剪刀撑（见附图），剪刀撑的底部应与地面顶紧，夹角宜为45度~60度。（见附图）

6、 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m，竖向2-3M与建筑物结构设一固结点。

7、 在转换层高大模板部位混凝土强度达到拆模条件前，支架底下两层的模板不得拆除（即地下室顶板和二层梁板），以保证高大模板部位支架下的楼面结构安全。

模板支架构造方案选择： 1、楼板支架构造：

150mm~180mm厚楼板模板：底次楞间距450mm，单钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内，间距900mm；立杆纵横间距900×900mm，梁周边板立杆距梁边应≤900mm。

2、梁模板支架构造： （1）300×800mm第一组梁

梁底支架立杆横向（沿梁宽度，下同）设3根，间距≤400mm、纵向（沿梁跨，下同）的间距900mm；梁底主楞为双钢管，双钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内；梁底的次楞平行梁截面方向布置，沿梁跨度方向间距500mm；

梁侧内次楞竖向布置、间距≤400mm，外竖向主楞采用双钢管水平设置，竖向间距同对拉螺栓，对拉螺杆直径14mm，竖向间距自梁底梁起：向上200+≤300 mm×1道，沿梁跨纵向间距为500mm。

（2）300×900mm第二组梁

梁底支架立杆横向（沿梁宽度）设3根，间距≤400mm、沿梁跨纵向的排距900mm；梁底主楞为双钢管，双钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内；梁底的次楞平行梁截面方向布置，沿梁跨度方向间距500mm；

梁侧内次楞竖向布置、间距≤400mm，外竖向主楞采用双钢管水平设置，竖向间距同对拉螺栓，对拉螺杆直径14mm，竖向间距自梁底梁起：向上200+≤300 mm×1道，沿梁跨纵向间距为500mm。

（3）400×1000mm第三组梁

梁底支架立杆横向（沿梁宽度）设3根，间距≤400mm、沿梁跨纵向的排距900mm；梁底主楞为双钢管，双钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内；梁底的次楞平行梁截面方向布置，沿梁跨度方向间距500mm；

梁侧内次楞竖向布置、间距≤400mm，外竖向主楞采用双钢管水平设置，竖向间距同对拉螺栓，对拉螺杆直

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径14mm，竖向间距自梁底梁起：向上200+≤300 mm×1道，沿梁跨纵向间距为500mm。

（4）400×800第四组梁

梁底支架立杆横向（沿梁宽度）设3根，间距≤400mm、沿梁跨纵向的排距900mm；梁底主楞为双钢管，双钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内；梁底的次楞平行梁截面方向布置，沿梁跨度方向间距500mm；

梁侧内次楞竖向布置、间距≤400mm，外竖向主楞采用双钢管水平设置，竖向间距同对拉螺栓，对拉螺杆直径14mm，竖向间距自梁底梁起：向上200+≤400 mm×1道，沿梁跨纵向间距为500mm。 （5）400×900第五组梁

梁底支架立杆横向（沿梁宽度）设3根，间距≤400mm、沿梁跨纵向的排距900mm；梁底主楞为双钢管，双钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内；梁底的次楞平行梁截面方向布置，沿梁跨度方向间距500mm；

梁侧内次楞竖向布置、间距≤400mm，外竖向主楞采用双钢管水平设置，竖向间距同对拉螺栓，对拉螺杆直径14mm，竖向间距自梁底梁起：向上200+≤400 mm×1道，沿梁跨纵向间距为500mm。

（6）450×1000第六组梁

梁底支架立杆横向（沿梁宽度）设3根，间距≤400mm、沿梁跨纵向的排距900mm；梁底主楞为双钢管，双钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内；梁底的次楞平行梁截面方向布置，沿梁跨度方向间距500mm；

梁侧内次楞竖向布置、间距≤400mm，外竖向主楞采用双钢管水平设置，竖向间距同对拉螺栓，对拉螺杆直径14mm，竖向间距自梁底梁起：向上200+≤400 mm×1道，沿梁跨纵向间距为500mm。

3、柱、墙模板构造成

1）柱模板：侧模面板外次楞竖向设置、间距≤200mm，外四周双钢管水平柱箍、用φ16对拉螺栓紧固，柱截面的宽度与高度方向的φ16对拉螺栓间距≤500mm，双钢管水平柱箍的竖向间距为自柱底向上竖向间距为200+≤400mm×10～12道（按柱顶梁高变化）。

2）墙模板：侧模面板外次楞竖向设置、间距≤200mm，主楞双钢管水平通长设置15道，自墙底向上竖向间距为200+400mm×14道，φ16对拉螺栓竖向间距同主楞、水平间距400mm。

墙、柱的竖向稳定支撑，按照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）第6.3.2-4和6.3.3-的规定设置水平、斜支撑稳固。

第二节、梁、楼板模板安装构造要求及施工方法

一、材料选用

1、钢管：Ф48×3.5mm；

2、枋木：50mm×100mm×2000mm、50mm×100mm×4000mm； 3、胶合板：915mm×1830mm×18mm； 4、U型螺杆支托； 5、对拉螺栓：M14， M16； 6、扣件：十扣件、万向扣

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二、安装施工工艺 1、梁模板安装：

弹线 搭支撑系统 安装梁底托梁大愣，安装小愣 调整标高 安装梁底模（与墙或柱接触面的处理） 安装侧模 安装主、次龙骨 铺板（与墙接触面处理） 安装穿梁螺杆，安装梁侧水平双钢管主愣，校正标高、验收。 2、板模板安装：

搭支撑系统 安装板底托梁大愣，安装小愣 调整标高 安装模面模板、校正标高、验收。 3、柱模板安装：

弹线 安装柱模板 校正垂直度、平整度 安装柱模板小愣 安装柱模板大愣（双钢管） 安装穿梁螺杆，校正标高、垂直度、验收。

4、弹线 安装墙模板 校正垂直度、平整度 安装墙模板小愣 安装墙模板大愣（双钢管） 安装穿梁螺杆，校正标高、垂直度、验收。 三、构造要求及施工方法 1、梁模板安装

在已安装完毕、较正好的柱模板上弹出梁位置线水平线，架好柱节点模板，开出梁豁口。在搭设好梁底支撑架后，在水平钢管上铺50mm×100mm 木枋中距200~300mm（具体见各梁，板构造方案选择和计算参数表），然后根据水平线拉线调整标高，再安装梁底板并拉线找直，梁底板要起拱2‰。绑扎梁钢筋经检查合格后，清除杂物，办理预检后，先安装一侧梁侧模板，然后安放M14穿梁对拉杆（套PVC 管），再安装另一侧梁模板，然后在梁两侧模背板上安放50mm×100mm 木枋竖楞，间距≤200mm，（具体见各梁，板构造方案选择和计算参数表），再用φ48×3.5 钢管（双根）加U 形托加固校正梁帮板，再拧紧对拉螺栓，对于边梁必须用φ10 钢丝绳与楼板预埋地锚拉结。安装好的梁，较正梁中线、标高、断面几何尺寸，将模板内杂物清理干净，合格后办理预检。（见附图）

2、楼板模板安装

楼板支柱采用钢管，钢管间距视梁、板截面大小和厚度及其重量受力情况，经计算而定。单间铺板从一侧开始铺，应使接缝严密、平整、无错台、防漏浆。平板铺完后用水平仪测量模板标高，并进行较正。将板内杂物清理干净，办预检。

3、楼板、梁模板起拱处模板安装

梁、板跨度≥4m 时，在跨中按跨度起拱，设计要求按跨度的1‰~3‰，以梁、板跨度中心最高起拱点为准，依次用木楔垫起次龙骨，木楔高度逐渐递减。 4、胶合板拼缝

楼板模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时，要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止雨水膨胀。

5、后浇带处模板支设，在后浇带两侧1.5~2.0m范围内顶板模板单独支撑，然后与整体架连接在一起。 6、柱模板安装应符合下列规定：现场拼装柱模时，应适时地按设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60°，严禁将大片模板系于柱子钢筋上。待四片柱模就位组拼经对角落线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺丝的揽风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上设不得少于两根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为45°～60°，下端尚应有防滑移的措施。角柱模板的支撑，除满足上款要求外，还应在里侧设置能承受拉、压力的斜撑。

外柱模板的空间固定采用撑拉相结合的方法固定，即钢支撑作为压杆，钢丝绳花蓝作拉杆，内柱的空间固

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定采用Ф4８钢管在模板两侧对顶的方法固定。（见附图） 钢管抱箍 16对拉螺杆 18厚胶合板 50×100木枋 矩形柱柱支模大样 7

使用3x4方木钉在内圆模板上内包0.2mm铁皮16对拉螺栓复合模板部制作成成圆柱形距400mm50X100方木圆形柱支模大样 梁底花篮螺杆砂浆找平封堵楼地面钢管支撑50X2定位撑铁预埋件 柱模剖面图7、墙模板安装应符合下列规定：当用散拼定型模板支模时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装。当下层不能安设支撑件时，应采取临时固定措施。安装电梯井内墙模前，必须于板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板。对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应于里面设置能承受拉和压和支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其支撑互成一体时，应有防止灌筑混凝土时引起临近模板变形的措施。（见附

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图）

8、楼梯模支撑

楼梯模板采用封闭式支模的方法，在踏面上进行模板封闭以确保踏步的几何尺寸准确、不变形。同时也保证了楼梯钢筋不被踩坏，以及混凝土的振捣充分。

其工艺为：根据图纸设计的提高，搭设平台架、平台楼梯梁架，支好模板，然后计算出楼梯踏步的斜底板，搭设架子并在斜板下钉倒锲，以防斜板下滑。在斜板和板侧确定楼梯的宽度和高度，弹线钉梯步侧板，用压条钉牢。根据大样分出梯步级数，待钢筋扎完后再钉制踏步侧板，在钉踏步面板时，要求踏步面板压在侧板上，并且钉牢。模板安装完毕检查尺寸无误后，用电钻在楼梯上对穿打眼，楼梯板上面用对钢管沿斜面排放，用ф12对穿螺杆套上160×100×10mm钢板垫块，用螺帽拧紧进行加固。

封闭式楼梯支模方法如图所示： 四、安装示意图 1、梁、楼板支撑平面布置图 已浇楼板可调支座钢管楼梯平台模板对拉螺杆楼梯模板木枋已浇楼梯平台混凝土浇筑方式封闭式楼梯支模示意图 9

14对拉螺杆水平外愣双钢管48*3.5竖向内愣50*100木梁下50*100木方双钢管48*3.5托梁可调U型上托立杆钢管48*3.5梁模板支架节点大样图板下方木50*100水平拉杆梁下立杆板立杆120012001200600400400600120012001200小于等于400*800梁模板支架及楼板顶架设置剖面图 说明:本图为示意图,当梁底宽不同时,梁底增加立杆数量详见各组梁设置,垂直于梁方向400mm，沿梁跨度方向600mm，不管梁宽不同,梁两侧的板支撑立杆的间距与梁边外立杆间距均为600mm，板立杆间距纵横均为800mm。

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200180018001800托梁单钢管小于500对拉螺栓间距和排数详各梁模板计算参数表结构楼板18厚胶合板

2、梁、楼板支撑立面布置图

梁底小愣50*100间距200 外轴框支柱 柱模板18厚胶合板 柱内愣方木50*100竖 向 双钢管托梁2* U型可调上托 竖向连续剪力撑 锁柱螺杆 梁高

外轴柱模板Φ 钢丝蝇花蓝螺杆拉杆 外轴柱模板可调钢顶压杆 梁下立杆 水平拉杆 水平扫地拉杆 内轴柱模板可调钢顶压杆 层高

预埋 Φ 钢筋拉钩 300 600 600*n 300 外轴梁模板顶架、竖向剪力撑设置示意图 说明:

1、本图为示意图,当梁底宽不同时,梁底增加立杆数量详见各 组梁设置,垂直于梁方向300mm，沿梁跨度方向600mm，所有外 轴梁下支撑均设置竖向连续剪刀撑。

2、梁两侧的楼板支撑立杆的间距均距梁边600mm，板立杆间距 纵横均为900mm。

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第三节、模板拆除一般规定

一、顶板模板拆除

顶板模拆除参考每层每段顶板砼同条件抗压强度试验报告，并应符合下表的要求，才能进行拆模。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落造成质量事故。 底模拆除时的混凝土强度要求: 构件类型 构件跨度（m） ≤2 板 >2, ≤8 >8 梁、拱、壳 悬臂构件 ≤8 >8 - 达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬橇模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多层板、龙骨及脚手架要堆放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。 二、后浇带处模板拆除

1、由于后浇带处的砼要在主体结构混凝土浇筑60天后或主体完工后方可施工，期间后浇带所处的跨间模板和支撑必须保留，后浇带模板支撑不得随意拆除。 后浇带 后浇带梁板钢筋 2、后浇带混凝土应采用强度等级提高一级的微膨胀混凝土，并在两侧混凝土龄期达到60d 后再浇筑，后浇带混凝土养护时间不得少于14d。

三、模板拆除施工工艺 1、模板拆除的一般要点：

（1）、 侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。 （2）、 底模的拆除，必须执行《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204－2002）的有关条款。作业班组必须进行拆模申请经技术部门批准后方可拆除。

（3）、已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当

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后浇带梁板支撑不拆除

施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。

（4）、拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。

（5）、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。 2、楼板、梁模板拆除工艺： （1）、工艺流程：

拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑→ 拆除梁连接件及侧模板→ 下调楼板模板支柱顶翼托螺旋2～3㎝，使模下降→ 分段分片拆除楼板模板、木楞及支柱→ 拆除梁底模板及支撑系统 （2）、拆除工艺施工要点：

1）、大梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架，若强度小于100%拆模应加回头顶。尤其是大梁对应的模板支撑,混凝土强度达到75%后采取局部拆除加设回头顶的临时加固措施，回头顶与大梁支撑应在同一垂直线上，使支撑架荷载能有效地向下传递直到底板，等混凝土强度达到100%后才能整体拆除支撑架。

2）、拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。

3）、拆除模板和支顶时，先将脚手架顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。

第五章、模板工程施工管理措施及安全技术措施

第一节、模板工程管理组织机构

见施工组织设计

第二节、砼浇灌期间模板安全监控措施

一、砼浇灌方法（本节只作简述，具体见砼浇筑专项施工方案） 1、砼浇筑施工工艺：

施工准备 → 商品砼制备 → 砼场外运输 → 砼泵送 → 砼浇筑与振捣 → 砼表面抹平

与压实 → 砼养护 → 砼测温、砼质量验收 。

2、砼浇筑的施工顺序：

为确保高大支模的的安全，混凝土浇筑施工顺序如下： 从中心向四边扩大以确保墙、柱模板的安全。 二、砼浇灌期间模板安全监控措施

梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：

1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、日常检查、巡查重点部位：

1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 3）、连接扣件是否松动。

4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。

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5）、施工过程中是否有超载的现象。 6）、安全防护措施是否符合规范要求。

7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。

3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：

序号 1 项目 立杆钢管弯曲3m第三节、模板工程的安全技术措施

一、模板施工前的安全技术交底

（1）模板安装操作人员应严格按模板工程要求的材质、施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序施工。

（2）模板工程作业高度在2m 和2m 以上时，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作架子，4m 以上或二层及二层以上，周围应设安全网和防护栏杆。 （3）临街及交通要地道区施工应设警示牌，避免伤及行人。

（4）操作人员不许攀模板，不许在墙壁顶、粱及其它狭窄而无防护栏的模面上行走。 （5）高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。

（6）两季施工、高耸结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于4Ω。五级以上大风天气，不宜进行大块模板拼装和吊装作业。

（7）木模板应远离火源堆放。在架空输电线路下面进行模板施工，如果不能停电作业，应采取隔离防护措施。

（8）模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。 二、拆模的安全技术要求

（1）模板拆除时，混凝土强度必须达到《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定。侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。

（2）在拆模过程中。如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。

（3）拆模时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。

（4）拆模的顺序和方法应根据现行的规定进行，如果模板设计无规定时，应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。

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（5）拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离；禁止抛掷模板。

（6）拆模时严禁猛撬硬砸或大面积撬落或拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆放或清理归垛。 三、模板施工的安全管理措施

（1）楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。

（2）在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。（3）在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及我部检验合格后才能进模板，必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。 四、安全生产、文明施工管理措施

1、严格按照有关操作规程和项目安全管理要求施工。 2、支模操作时，应有可靠的立足点和临边安全防护措施。 3、严禁施工时在绑扎好的梁钢筋上行走，以防坠落伤人。 4、拆模时梁板模应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 五、应注意的质量问题和处理方法

1、模板安装前，应熟悉设计图纸和构造大样图、放线图。

2、合理地选择模板安装顺序，一般情况下模板自下而上地安装，在安装过程中，可设临时支撑稳住模板，待安装完毕且校正无误后才固定。

3、模板安装应与钢筋绑扎、水电安装等工种密切配合。

4、模板在安装过程中应多检查，注意垂直度、标高及各部分的截面尺寸。模板接缝应紧密，缝隙大的要堵严。

5、浇筑混凝土时，要注意观察模板受荷后的情况，发现位移、鼓胀、漏浆、支撑松动等现象，应及时采取有效措施予以处理。 六、模板工程质量过程控制示意图

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第六章、模板工程事故应急预案

一、概况

本工程施工极可能发生高空坠落、顶架坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。

二、机构设置

为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目总指挥黄前湖任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。

具体架构见下表：

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应急救援领导小组

组 长 项目经理 副组长 技术负责人 组 员 质检员 安全施工栋号班组材料当施工时发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。 三、机构的职责

1. 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。

2. 负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调

配。

3. 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

4. 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓

延，必要时，报告当地部门，取得及相关部门的帮助。 四、应急救援工作程序

1. 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地相关部门

报告，以取得部门的帮助。

2. 由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情

蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

3. 事故发生时，组长或其它成员不在现场时，由在现场的其它组员作为临时现场救援负责人负

责现场的救援指挥安排。

4. 项目部指定陈育正负责事故材料的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真

实性和时效性。 五、救援方法

1. 高空坠落应急救援方法：

⑴ 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组。

⑵ 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

⑶ 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院

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抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

⑷ 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

2. 模板、坍塌应急救援方法：

⑴ 地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；

⑵ 报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；

⑶ 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； ⑷ 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；

⑸ 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 3. 物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

⑴止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。 ⑵对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。 ⑶对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

⑷如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。 ⑸预备应急救援工具如下表： 序号 1 2 3 4 5 6 7 8

六、预防坍塌事故的技术措施

⑴模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。

⑵模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。

⑶模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。

⑷楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷

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器材或设备 支架 模板、木枋 担架 止血急救包 手电筒 应急灯 爬梯 对讲机 数量 若干 若干 2个 4个 6个 6个 3樘 8台 主要用途 支撑加固 支撑加固 用于抢救伤员 用于抢救伤员 用于停电时照明求援 用于停电时照明求援 用于人员疏散 联系指挥求援

载计算，并对楼面、屋面进行加固。

⑸装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。

⑹安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m 。

⑺拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 七、预防高空坠落事故的技术措施

⑴高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术部及分管技术的公司领导审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。

⑵所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。

⑶高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。

⑷安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。

⑸项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。 ⑹已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。

⑺高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。

附：模板设计计算书

说明：

本工程专项方案计算书根据中国建筑科学研究院PKPM 建筑施工安全计算软件计算生成。中科院PKPM施工安全计算软件2004年12月10日通过建设部技术司及工程质量安全监督与行业发展司鉴定，鉴定意见为“国内唯一较全面的建筑施工技术领域的专业软件，并突出了各省市地区施工特色，为施工安全管理提供了强有力的技术支持。”

高支模模板及支撑设计验算

地下室剪力墙模板计算书 墙模板计算书

墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结

构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》

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(GB 50017-2003)等规范。

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；

用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。

根据规范，当采用容量为0.2～0.8m 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为

3.00kN/m；

一、参数信息 1.基本参数

次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息

龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；

钢楞截面惯性矩I(cm):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息

龙骨材料:木楞；次楞肢数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50； 5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm):13.00；方木弹性模量E(N/mm):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm):206000.00； 钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm):205.00；

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墙模板设计简图

二、墙模板荷载标准值计算

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；

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t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，

得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 48.659 kN/m、72.000 kN/m，取较小值48.659 kN/m作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m。 三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑

新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原

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2

则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图 1.抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.50×0.90=26.276kN/m； 其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.0kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.0=28.166 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.1×28.166×300.0×300.0= 2.53×10N.mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：

5

其中， σ --面板承受的应力(N/mm)； M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

2

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500×18.0×18.0/6=2.70×10 mm；

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f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm)； f=13.000N/mm；

面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 2.53×10 / 2.70×10 = 9.3N/mm； 面板截面的最大应力计算值 σ =9.3N/mm 小于 面板截面的抗弯强度设计值

[f]=13N/mm，满足要求！

2.抗剪强度验算 计算公式如下:

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其中，∨--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.50×0.90=26.276kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.0kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.0=28.166 kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.6×28.166×300.0 = 5069.855N； 截面抗剪强度必须满足:

其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm)； V--面板计算最大剪力(N)：V = 5069.855N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv--面板抗剪强度设计值(N/mm)：fv = 1.500 N/mm；

面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×5069.855/(2×500×18.0)=0.845N/mm； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm；

面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.845N/mm 小于 面板截面抗剪强度设计值

[T]=1.5N/mm，满足要求！

3.挠度验算

根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下:

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其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.66×0.5 = 24.33N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm； 面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×24.33×300/(100×9500×2.43×10) = 0.578 mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.578mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1.2mm，满足

要求！

四、墙模板内外楞的计算

(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60×80×80/6 = cm； I = 60×80×80×80/12 = 256cm；

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内楞计算简图

1.内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算：

其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

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新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.30×0.90=15.766kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，其 中，0.90为折减系数。

q =(15.766+1.134)/2=8.450 kN/m；

内楞的最大弯距：M =0.1×8.450×500.0×500.0= 2.11×10N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式：

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其中， σ --内楞承受的应力(N/mm)； M --内楞计算最大弯距(N·mm)；

W --内楞的截面抵抗矩(mm)，W=6.40×10；

f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm)； f=13.000N/mm； 内楞的最大应力计算值：σ = 2.11×10/6.40×10 = 3.301 N/mm； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm；

内楞的最大应力计算值 σ = 3.301 N/mm 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm，满

足要求！

2.内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

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其中， V－内楞承受的最大剪力；

l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.30×0.90=15.766kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，其 中，0.90为折减系数。

q =(15.766+1.134)/2=8.450 kN/m；

内楞的最大剪力：V = 0.6×8.450×500.0 = 2534.927N； 截面抗剪强度必须满足下式:

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其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm)； V--内楞计算最大剪力(N)：V = 2534.927N； b--内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn--内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm)：fv = 1.500 N/mm；

内楞截面的受剪应力计算值: τ =3×2534.927/(2×60.0×80.0)=0.792N/mm； 内楞截面的受剪应力计算值 τ =0.792N/mm 小于 内楞截面的抗剪强度设计值

fv=1.5N/mm，满足要求！

3.内楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：

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其中， ν--内楞的最大挠度(mm)；

q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.66×0.30/2=7.30 kN/m； l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ；

E--内楞弹性模量（N/mm）：E = 9500.00 N/mm ； I--内楞截面惯性矩(mm)，I=2.56×10；

内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×14.6/2×500/(100×9500×2.56×10) = 0.127 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.127mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！ (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm；

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外楞计算简图

1.外楞的抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×48.66+1.4×3)×0.3×0.5/2=4.22kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；

外楞最大弯矩:M = 0.175×4224.88×600.00= 4.44×10 N·mm； 强度验算公式：

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其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm)

M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；M = 4.44×10 N·mm W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×10 mm； f --外楞的强度设计值(N/mm)，f =205.000N/mm；

外楞的最大应力计算值: σ = 4.44×10/5.08×10 = 87.325 N/mm；

外楞的最大应力计算值 σ =87.325N/mm 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm,满足

要求！

2.外楞的抗剪强度验算 公式如下:

其中，P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×48.66+1.4×3)×0.3×0.5/2=4.225kN； V--外楞计算最大剪力(N)；

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外楞的最大剪力：V = 0.65×4224.879 = 1.65×10N； 外楞截面抗剪强度必须满足:

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其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm)； V--外楞计算最大剪力(N)：V = 1.65×10N； A --钢管的截面面积(mm)：A = 500mm；

fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm)：fv = 205N/mm；

外楞截面的受剪应力计算值: τ =2×1.65×10/500.000=6.591N/mm；

外楞截面的受剪应力计算值 τ =6.591N/mm 小于 外楞截面的抗剪强度设计值

[fv]=205N/mm，满足要求！

3.外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：

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2

其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.66×0.30×0.50/2＝3.65 kN/m； ν--外楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E--外楞弹性模量（N/mm）：E = 206000.00 N/mm ； I--外楞截面惯性矩(mm)，I=1.22×10；

外楞的最大挠度计算值: ν= 1.146×7.30×10/2×600/(100×206000×1.22×10) =

0.36mm；

外楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.4mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.36mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm，满足要求！ 五、穿墙螺栓的计算 计算公式如下:

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3

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4

5

2

2

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；

29

A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm)；

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm； 查表得：

穿墙螺栓的型号: M14 ； 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm；

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×10×1.05×10 = 17.85 kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.659×0.6×0.5 = 14.598 kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.598kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满

足要求！

5

-4

2

2

2

梁模板计算书

梁模板(扣件钢管架)计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混

凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不

能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:L1。

30

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.80；

混凝土板厚度(mm):100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：6.50；梁两侧立杆间距(m):0.80； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:1； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数

模板自重(kN/m):0.35；钢筋自重(kN/m):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m):2.0； 3.材料参数

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm)：9000.0；

31

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2

2

2

3

木材抗弯强度设计值fm(N/mm)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm)：1.4； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：4； 主楞间距为：100mm，220mm，210mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm； 次楞合并根数：2； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝

土侧压力。

2

2

22

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；

3

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，

得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

32

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 50.994 kN/m、18.000 kN/m，取较小值18.000 kN/m作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

2

2

2

面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm； M -- 面板的最大弯距(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

22

3

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m； q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 350mm；

33

面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×350 = 3.36×10N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.36×10 / 7.35×10=4.575N/mm； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm；

面板的受弯应力计算值 σ =4.575N/mm 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm，满足

要求！

2.挠度验算

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25

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 350mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm；

I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×350/(384×9500×4.86×10) = 0.929 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm，满足要

求！

四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W

分别为:

W = 6×8×2/6 = 128cm； I = 6×8×2/12 = 512cm；

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34

内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm)； M -- 内楞的最大弯距(N·mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm；

内楞的最大弯距: M=0.101×21.96×176.67= 6.92×10N·mm； 最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=8.455 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.92×10/1.28×10 = 0.1 N/mm； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.1 N/mm 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm，

满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

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其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm；

35

E -- 内楞的弹性模量： 9000N/mm； I -- 内楞的截面惯性矩：I = 5.12×10mm；

内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×500/(100×9000×5.12×10) = 0.202 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.202mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！ 2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下

的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm； 外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm； （1）.外楞抗弯强度验算

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2

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm) M -- 外楞的最大弯距(N·mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm)。

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.537 kN·m； 其中，F=1/4×q×h=4.392，h为梁高为0.8m，a为次楞间距为350mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.×10/1.02×10 = 151.299 N/mm； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm；

外楞的受弯应力计算值 σ =151.299N/mm 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm，

满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

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其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm；

F--作用在外楞上的集中力标准值：F=4.392kN；

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l--计算跨度：l=500mm；

I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm； 外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×4392.000×500.00/(100×206000.000×243800.000)=0.177mm； 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.177 mm 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.177mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要

求！

五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.35 =4.27 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.27kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足

要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模

板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时

产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900×18×18/6 = 4.86×10mm；

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I = 900×18×18×18/12 = 4.37×10mm；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm)； M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.80×0.90=19.83kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；

q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

2

Mmax = 0.10×22.437×0.1=0.022kN·m； σ =0.022×10/4.86×10=0.462N/mm；

梁底模面板计算应力 σ =0.462 N/mm 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm，

满足要求！

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2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.90= 18.68KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ν] =100.00/250 = 0.400mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×18.675×100/(100×9500×4.37×10)=0.003mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 100 / 250 =

0.4mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混

凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+1.5)×0.8×0.1=2.04 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.1×(2×0.8+0.3)/ 0.3=0.222 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.1=0.45 kN/m； 2.方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×2.04+1.2×0.222=2.714 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.45=0.63 kN/m；

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方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm； 方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 2.714+0.63=3.344 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql= 0.1×3.344×0.9×0.9= 0.271 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.271×10/83333.3 = 3.25 N/mm； 抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm；

方木的最大应力计算值 3.25 N/mm 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm,满足要求! 方木抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足:

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其中最大剪力: V = 0.6×3.344×0.9 = 1.806 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×1805.76/(2×50×100) = 0.2 N/mm； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm；

方木的受剪应力计算值 0.2 N/mm 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm,满足要求! 方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

2

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2

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q = 2.040 + 0.222 = 2.262 kN/m；

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方木最大挠度计算值 ν= 0.677×2.262×900 /(100×9000×416.667×10)=0.268mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.900×1000/250=3.600 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.268 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=3.6 mm，满足要

求！

3.支撑托梁的强度验算 支撑托梁按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24.000+1.500)×0.800= 20.400 kN/m； (2)模板的自重(kN/m)： q2 = 0.350 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m；

q = 1.2×(20.400 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 31.200 kN/m；

梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁

的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。

当n=2时：

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当n＞2时：

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计算简图(kN)

变形图(mm)

弯矩图(kN·m) 经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.378 kN，中间支座最大反力Rmax=8.273； 最大弯矩 Mmax=0.245 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.04 mm；

最大应力 σ=0.245×10/10160=24.129 N/mm； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm；

支撑托梁的最大应力计算值 24.129 N/mm 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm,满

足要求!

八、立杆的稳定性计算:

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2

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.378 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×6.5=1.161 kN； N =0.378+1.161=1.539 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.2 = 2.356 m； Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.312 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=1539.441/(0.312×4) = 10.09 N/mm；

钢管立杆稳定性计算 σ = 10.09 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205

N/mm，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =8.273 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(6.5-0.8)=1.161 kN；

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N =8.273+1.161=9.291 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.2 = 2.356 m； Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.312 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9291.234/(0.312×4) = 60.9 N/mm；

钢管立杆稳定性计算 σ = 60.9 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205

N/mm，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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44

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.273/0.25=33.091 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.273 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m 。

p=33.091 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！ 十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一

个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，

但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设

置

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

45

2

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜

杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大

于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，

钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边

扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，

钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混

凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不

能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:L2。

46

一、参数信息 1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.80；

混凝土板厚度(mm):100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：6.50；梁两侧立杆间距(m):0.80； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:1； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

47

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：4； 主楞间距为：100mm，220mm，210mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm； 次楞合并根数：2； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝

土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；

3

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，

得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

48

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 50.994 kN/m、18.000 kN/m，取较小值18.000 kN/m作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

2

2

2

面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3； M -- 面板的最大弯距(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m； q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 350mm；

49

面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×3502 = 3.36×105N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.36×105 / 7.35×104=4.575N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足

要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 350mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105) = 0.929 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm，满足要

求！

四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩

W分别为:

W = 6×82×2/6 = 128cm3； I = 6×83×2/12 = 512cm4；

50

内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N·mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm；

内楞的最大弯距: M=0.101×21.96×176.672= 6.92×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=8.455 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.92×104/1.28×105 = 0.1 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.1 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，

满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm；

51

E -- 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I -- 内楞的截面惯性矩：I = 5.12×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×5004/(100×9000×5.12×106) = 0.202 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.202mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！ 2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下

的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； （1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N·mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.537 kN·m； 其中，F=1/4×q×h=4.392，h为梁高为0.8m，a为次楞间距为350mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.×106/1.02×104 = 151.299 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =151.299N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，

满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2； F--作用在外楞上的集中力标准值：F=4.392kN；

52

l--计算跨度：l=500mm；

I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4； 外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×4392.000×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.177mm； 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.177 mm 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.177mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要

求！

五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.35 =4.27 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.27kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足

要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模

板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时

产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900×18×18/6 = 4.86×104mm3；

53

I = 900×18×18×18/12 = 4.37×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.80×0.90=19.83kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；

q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×22.437×0.1332=0.04kN·m； σ =0.04×106/4.86×104=0.821N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =0.821 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值

[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.90= 18.68KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =133.33/250 = 0.533mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×18.675×133.34/(100×9500×4.37×105)=0.01mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.01mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 133.3 / 250 =

0.533mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混

凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+1.5)×0.8×0.133=2.72 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.133×(2×0.8+0.4)/ 0.4=0.233 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.133=0.6 kN/m； 2.方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×2.72+1.2×0.233=3.4 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.6=0.84 kN/m；

55

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 3.4+0.84=4.384 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×4.384×0.9×0.9= 0.355 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.355×106/83333.3 = 4.261 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 4.261 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 方木抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×4.384×0.9 = 2.367 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×2367.36/(2×50×100) = 0.71 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.71 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求! 方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 2.720 + 0.233 = 2.953 kN/m；

56

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×2.953×9004 /(100×9000×416.667×104)=0.35mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.900×1000/250=3.600 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.35 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=3.6 mm，满足要求！ 3.支撑托梁的强度验算

支撑托梁按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 = (24.000+1.500)×0.800= 20.400 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(20.400 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 31.200 kN/m2；

梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁

的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。

当n=2时：

当n＞2时：

57

计算简图(kN)

变形图(mm)

弯矩图(kN·m) 经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.827 kN，中间支座最大反力Rmax=10.183； 最大弯矩 Mmax=0.3 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.07 mm；

最大应力 σ=0.3×106/10160=34.818 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值 34.818 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,

满足要求!

八、立杆的稳定性计算:

58

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.827 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×6.5=1.161 kN； N =0.827+1.161=1.988 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.2 = 2.356 m； Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.312 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=1988.253/(0.312×4) = 13.032 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 13.032 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205

N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.183 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(6.5-0.8)=1.161 kN；

59

N =10.183+1.161=11.202 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.2 = 2.356 m； Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.312 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11201.609/(0.312×4) = 73.42 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 73.42 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205

N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

60

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.183/0.25=40.733 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.183 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=40.733 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！ 十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一

个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，

但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设

置

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

61

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜

杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大

于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，

钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边

扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，

钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 梁段:L4。

62

一、参数信息 1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.80；

混凝土板厚度(mm)：0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90； 梁支撑架搭设高度H(m)：14.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00； 2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；

63

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：200.0； 5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：5； 主楞竖向支撑点数量：3； 固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，600mm，800mm； 主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；

宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00； 二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较

小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m、18.000 kN/m，取较小值17.848 kN/m作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算

2

2

2

3

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣

混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m； 计算跨度: l = (800-0)/(5-1)= 200mm；

面板的最大弯矩 M= 0.1×10.709×[(800-0)/(5-1)]2 + 0.117×2.8×[(800-0)/(5-1)]2=

5.59×104N·mm；

面

板

的

最

大

支

座

反

力

为

:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(800-0)/(5-1)]/1000+1.2×2.800×[(800-0)/(5-1)]/1000=3.028 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.59×104 / 3.33×104=1.7N/mm2；

65

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =1.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要

求！

2.挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l--计算跨度: l = [(800-0)/(5-1)]=200mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.709×[(800-0)/(5-1)]4/(100×6000×3.33×105) = 0.058

mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(800-0)/(5-1)]/250 = 0.8mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.058mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.8mm，满足要

求！

四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 3.028/0.500= 6.056kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性

模量E分别为:

W = 1×4×8×8/6 = 42.67cm3； I = 1×4×8×8×8/12 = 170.67cm4； E = 9000.00 N/mm2；

66

计算简图

剪力图(kN)

67

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.151 kN·m，最大支座反力 R= 3.331 kN，最大变形 ν= 0.170

mm

（1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.51×105/4.27×104 = 3.5 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 3.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满

足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.17mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！ 2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.331kN,按照集中荷载作用下的两跨连

续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4；

68

E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.334 kN·m，最大支座反力 R= 7.358 kN，最大变形 ν= 0.167

mm

（1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 3.34×105/8.99×103 = 37.1 N/mm2；主楞的抗弯强

度设计值: [f] = 205N/mm2；

69

主楞的受弯应力计算值 σ =37.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足

要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.167 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.167mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！ 五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时

产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400×20×20/6 = 2.67×104mm3； I = 400×20×20×20/12 = 2.67×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.40×0.80=9.792kN/m； 模板结构自重荷载设计值： q2:1.2×0.30×0.40=0.144kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×(2.00+2.00)×0.40=2.240kN/m；

70

最大弯矩计算公式如下:

Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(9.792+0.144)×2002+0.117×2.24×2002=5.02×104N·mm； σ =Mmax/W=5.02×104/2.67×104=1.9N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =1.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，

满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=9.792+0.144=9.936kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×9.936×2004/(100×6000×2.67×105)=0.067mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.067mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要

求！

六、梁底支撑木方的计算 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1 = 1.2×[(24+1.5)×0.8×0.2+0.3×0.2×(2×0.8+0.4)/ 0.4]=5.256 kN/m； (2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×(2+2)×0.2=1.12 kN/m；

均布荷载设计值 q = 5.256+1.120 = 6.376 kN/m； 2.支撑方木验算

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4×8×8/6 = 4.27×101 cm3； I=4×8×8×8/12 = 1.71×102 cm4； E= 9000 N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

71

简图(kN·m)

剪力图(kN)

72

弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 方木的支座力: N1=N3=0.236 kN； N2=2.078 kN；

最大弯矩：M= 0.057kN·m 最大剪力：V= 1.039 kN

方木最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.057×106 /4.27×104=1.3 N/mm2；

方木最大剪应力计算值 ： τ =3V/(2bh0)=3×1.039×1000/(2×40×80)=0.487N/mm2； 方木的最大挠度：ν =0.013 mm；

方木的允许挠度：[ν]= 0.6×103/2/250=1.2mm；

方木最大应力计算值 1.328 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要

求！

方木受剪应力计算值 0.487 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [fv]=1.400 N/mm2，满足要

求！

方木的最大挠度 ν=0.013 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.200 mm，满足要求！ 七、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.49 cm3；

73

I=10.78 cm4； E= 206000 N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.236 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

74

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.096 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.243 mm ； 最大支座力 Rmax = 1.174 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.096×106 /(4.49×103 )=21.5 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 21.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,

满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.243mm小于900/150与10 mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.078 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

75

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.848 kN·m ； 最大变形 νmax = 2.137 mm ； 最大支座力 Rmax = 10.333 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.848×106 /(4.49×103 )=188.9 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 188.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,

满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=2.137mm小于900/150与10 mm,满足要求! 八、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承

载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.333 kN； R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

76

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.174 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×14=2.169 kN； N =N1+N2=1.174+2.169=3.343 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3343.137/(0.205×424) = 38.5 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 38.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205

N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1 =10.333 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(14-0.8)=2.169 kN； N =N1+N2 =10.333+2.045=12.378 kN ；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；

77

A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=12378.404/(0.205×424) = 142.4 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 142.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205

N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.035×(1.5+0.1×2) = 2.053 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.035 ； lo/i = 2053.336 / 15.9 = 129 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.401 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 12378.404/(0.401×424) = 72.8 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 72.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205

N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

78

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 十、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120×0.5=60 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.333/0.25=41.334 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.333 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=41.334 ≤ fg=60 kPa 。地基承载力满足要求！ 十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一

个方向不变。

2.立杆步距的设计

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，

79

但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设

置

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜

杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大

于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，

钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边

扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，

钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解

80

楼板模板计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混

凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不

能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息: 1.模板支架参数

横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m):2.500； 4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5； 5.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):120.00；

2

2

2

2

2

2

2

3

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图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.8/6 = cm； I = 100×1.8/12 = 48.6 cm； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

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4

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面板计算简图 1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m 最大弯矩M=0.1×7.52×0.25= 0.047 kN·m； 面板最大应力计算值 σ= 47000/000 = 0.87 N/mm； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm；

面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm,满足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为

2

2

2

2

2

其中q = 3.35kN/m

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×250/(100×9500×48.6×10)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；

面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算:

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4

4

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm；

4

3

方木楞计算简图 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m； 2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.75 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.88

kN/m；

最大弯矩 M = 0.125ql = 0.125×1.88×1.2 = 0.338 kN·m； 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.338×10/83333.33 = 4.061 N/mm； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm；

方木的最大应力计算值为 4.061 N/mm 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm,满足要求! 3.抗剪验算：

2

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2

6

2

2

2

84

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.625×1.88×1.2 = 1.41 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.41×10/(2 ×50×100) = 0.423 N/mm； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm；

方木的受剪应力计算值 0.423 N/mm 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm，满足要求! 4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

2

2

2

3

2

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.521×0.838×1200 /(100×9500×4166666.667)= 0.229 mm； 最大允许挠度 [V]=1200/ 250=4.8 mm；

方木的最大挠度计算值 0.229 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求! 四、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5； W=10.16 cm； I=24.38 cm；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.82 kN；

43

4

托梁计算简图

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托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.661 kN·m ； 最大变形 Vmax = 3.233 mm ； 最大支座力 Qmax = 14.944 kN ；

最大应力 σ= 1660911.458/10160 = 163.476 N/mm； 托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm；

托梁的最大应力计算值 163.476 N/mm 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm,满足要

求!

托梁的最大挠度为 3.233mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

2

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2

2

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作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.125×6.5 = 0.814 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×1.2×1.2 = 0.504 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25×0.12×1.2×1.2 = 4.32 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.638 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1.2×1.2 = 6.48 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 15.838 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 15.838 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm)：A = 4. cm； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm)：W=5.08 cm； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm； L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.73；

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2

2

3

3

2

2

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.8+0.1×2 = 2 m； L0/i = 2000 / 15.8 = 127 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=15838.14/（0.412×4） = 78.614 N/mm；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 78.614 N/mm 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] =

205 N/mm，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.008 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.008×(1.8+0.1×2) = 2.3 m； Lo/i = 2388.96 / 15.8 = 151 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.305 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=15838.14/（0.305×4） = 106.193 N/mm； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 106.193 N/mm 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] =

205 N/mm，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

2

2

2

2

2

2

88

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =15.838/0.25=63.353 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.838 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m 。

p=63.353 ≤ fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！ 八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一

个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，

但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设

置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜

2

杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大

于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，

钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边

扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，

钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

板模板(扣件钢管高架)计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混

凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不

能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

90

一、参数信息: 1.模板支架参数

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):14.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3； 5.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):120.00；

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图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

92

面板计算简图 1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m 最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；

面板最大应力计算值 σ= 47000/000 = 0.87 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为

其中q = 3.35kN/m

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；

面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算:

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方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m； 2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.75 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.88 kN/m； 最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125×1.88×12 = 0.235 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.235×106/83333.33 = 2.82 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 2.82 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

94

τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.625×1.88×1 = 1.175 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.175×103/(2 ×50×100) = 0.352 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.352 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要

求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.521×0.838×10004 /(100×9500×4166666.667)= 0.11 mm； 最大允许挠度 [V]=1000/ 250=4 mm；

方木的最大挠度计算值 0.11 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求! 四、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3； W=8.98 cm3； I=21.56 cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.35 kN；

托梁计算简图

95

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.881 kN·m ； 最大变形 Vmax = 1.399 mm ； 最大支座力 Qmax = 10.281 kN ；

最大应力 σ= 881390.986/80 = 98.15 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

托梁的最大应力计算值 98.15 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要

求!

托梁的最大挠度为 1.399mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

96

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×14 = 1.938 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×1×1 = 3 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.288 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.5 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.5 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7；

97

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m； L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=125.12/（0.537×424） = 55.537 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 55.537 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] =

205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.035 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.035×(1.5+0.1×2) = 2.085 m； Lo/i = 2085.008 / 15.9 = 131 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.391 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=125.12/（0.391×424） = 76.275 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 76.275 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] =

205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120×0.5=60 kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.5/0.25=50.58 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.5 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=50.58 ≤ fg=60 kpa 。地基承载力满足要求！

八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一

个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，

但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设

置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜

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杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大

于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，

钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边

扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，

钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

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